12 Watt lasmachine

Nieuw onderwerp plaatsen Reageer op onderwerp

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Plaats ALEXX_72 »07 nov 2017, 19:31

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Bericht van de burger »07 nov 2017, 19:50

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Bericht Geplaatst: wo Nov 07, 2010, 20:08 uur

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Post ALEXX_72 »op 07 november 2017, 20:35 uur

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Bericht van de burger »07 nov 2017, 22:01

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Post ALEXX_72 »op 08 november 2017, 20:32

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Nieuw onderwerp plaatsen Reageer op onderwerp

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Geplaatst door Iskerhan op 8 nov. 2017, 21:57

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Bericht Geplaatst: wo Nov 08, 2010 17:10 uur

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Nieuw onderwerp plaatsen Reageer op onderwerp

Automobiel onafhankelijke lasmachine van akb 12-24Volt

Het bericht is John81 »09 november 10:53

Lassen door eigen handen (contact, punt): schema's, berekening, productie

Lassen met hun eigen handen betekent in dit geval niet de technologie van lassen, maar zelf gemaakte apparatuur voor elektrisch lassen. Werkvaardigheden worden verworven door de productiepraktijk. Voordat u naar de workshop gaat, moet u natuurlijk de theoretische cursus leren. Maar je kunt het alleen in praktijk brengen als je iets hebt om aan te werken. Dit is het eerste argument voor het zelfstandig beheersen van de lasactiviteiten, om in eerste instantie zorg te dragen voor de beschikbaarheid van geschikte apparatuur.

De tweede - de aanschaf van een lasmachine is duur. Huur is ook niet goedkoop, omdat de kans dat het faalt voor ongeschoold gebruik is groot. Eindelijk, in de outback om naar het dichtstbijzijnde punt te gaan waar je een lasmachine kunt huren, kan het gewoon lang en moeilijk zijn. Over het algemeen zijn de eerste stappen bij het lassen van metalen beter om te beginnen met de productie van een lasmachine met uw eigen handen. En dan - laat hem voor het evenement in een schuur of garage staan. Besteed aan merklassen, het zal werken, het is nooit te laat.

Wat zullen we doen?

In dit artikel bekijken we hoe we apparatuur thuis kunnen maken voor:

• Booglassen wisselstroom industriële 50/60 Hz en een constante stroom van 200 A. Het is voldoende om koken van metalen hek op het frame van gegolfde proftruby gelast of garage zijn.
• Micro-arc lasdraad twist - zeer eenvoudig en handig bij het leggen of repareren van elektrische bedrading.
• Gepulseerd puntlassen - kan erg handig zijn bij het samenstellen van producten uit dunne staalplaten.

Wat we niet zullen doen

Laten we eerst het gaslassen overslaan. Equipment is het een schijntje waard in vergelijking met verbruiksgoederen, gasflessen thuis niet kan doen, en een zelfgemaakte gas generator - een ernstig risico voor het leven, plus carbide nu, waar hij is nog steeds beschikbaar voor verkoop, wegen.

De tweede is booglassen van de omvormer. Inderdaad, een las-omvormer-semi-automatisch stelt een beginnende amateur in staat om redelijk verantwoordelijke ontwerpen te maken. Het is licht en compact, je kunt het met de hand dragen. Maar detailhandelcomponenten van de omvormer, die het mogelijk maakt om stabiel een kwaliteitsnaad te geleiden, zullen meer kosten dan het voltooide apparaat. Een zelfgemaakte producten met vereenvoudigde ervaren lasser die proberen en te verlaten - "Geef normale machine!" Plus, in plaats van negatief - op een min of meer fatsoenlijk lasinverter te maken, moet je een behoorlijk solide ervaring en kennis in de elektrotechniek en elektronica.

De derde is argon-booglassen. Met wiens lichte hand in de verklaring van RuNet is gelopen dat het een hybride van gas en boog is, is het onbekend. In feite is dit een soort booglassen: inert gas argon neemt niet deel aan het lasproces, maar creëert rond het werkgebied een cocon die het isoleert uit de lucht. Als resultaat wordt de lasnaad verkregen door chemisch zuiver, vrij van onzuiverheden van metaalverbindingen met zuurstof en stikstof. Daarom kunt u koken onder argon, non-ferro metalen, incl. heterogeen. Bovendien is het mogelijk om de lasstroom en boogtemperatuur te verlagen zonder de stabiliteit ervan in gevaar te brengen en te koken met een niet-afsmeltende elektrode.

Apparatuur voor argon-booglassen is heel goed mogelijk om thuis te produceren, maar - gas is erg duur. Het is onwaarschijnlijk dat aluminium, roestvrij staal of brons wordt gekookt als een normale economische activiteit. En als het nodig is, is het gemakkelijker om argonlassen voor huur te nemen - in vergelijking met hoeveel (in geld) gas terug zal gaan in de atmosfeer, het is een cent.

transformator

De basis van alle "onze" lassoorten is een lastransformator. De volgorde van de berekening en ontwerpkenmerken verschilt aanzienlijk van die van stroom (stroom) en signaal (stroom) transformatoren. De lastransformator werkt in intermitterende modus. Als je het ontwerpt voor maximale stroom als continue transformatoren, zal het onredelijk groot, zwaar en duur blijken te zijn. Onwetendheid over de eigenaardigheden van elektrische transformatoren voor booglassen is de belangrijkste reden voor het falen van amateurontwerpers. Daarom lopen we langs lastransformatoren in de volgende volgorde:

1. een beetje theorie - op de vingers, zonder formules en zaumi;
2. Functies van magnetische kernen van lastransformatoren met aanbevelingen voor de keuze van per ongeluk weggestopt;
3. testen van beschikbare gebruikte apparatuur;
4. berekening van de transformator voor de lasmachine;
5. voorbereiding van componenten en wikkeling van wikkelingen;
6. proefassemblage en debugging;
7. inbedrijfstelling.

theorie

Een elektrische transformator kan worden vergeleken met een opslagtank met watertoevoer. Dit is een nogal diepgaande analogie: de transformator werkt door de energie van het magnetisch veld op te slaan in zijn magnetische kern (kern), die herhaaldelijk de onmiddellijk doorgegeven signalen kan overschrijden van het voedingsnetwerk naar de consument. Een formele beschrijving van het verlies van wervelstromen in staal is vergelijkbaar met waterverlies voor infiltratie. Het verlies van elektrische energie in koperen wikkelingen is formeel vergelijkbaar met het kopverlies in leidingen als gevolg van viskeuze wrijving in de vloeistof.

Opmerking: het verschil zit in de verliezen door verdamping en daarmee in de verstrooiing van het magnetisch veld. De laatste in de transformator zijn gedeeltelijk omkeerbaar, maar ze egaliseren de pieken van het energieverbruik in het secundaire circuit.

Uitwendige eigenschappen van elektrische transformatoren

Een belangrijke factor in ons geval - extern voltampère karakteristiek (VVAH) transformator, of eenvoudig het uiterlijk kenmerk (VC) - afhankelijkheid van de spanning op de secundaire wikkeling (secundaire behuizing) van de belastingstroom op een constante spanning over de primaire wikkeling (primaire organisatie). De vermogenstransformatoren VX zijn star (curve 1 in Fig.); ze zijn als een ondiep breed bassin. Als het goed is geïsoleerd en bedekt met een dak, zijn waterverliezen minimaal en de druk is redelijk stabiel, ongeacht hoeveel consumenten de kranen draaien. Maar als er een gorgel in de gootsteen is - de sushi van de roeispaan, wordt het water gedraineerd. In het geval van transformatoren moet de beveiligingsbeambte de uitgangsspanning zo stabiel mogelijk houden tot een bepaalde drempelwaarde die lager is dan het maximale momentane energieverbruik, spaarzaam, klein en licht zijn. Om dit te doen:

• De staalsoort voor de kern is gekozen met een meer rechthoekige hysteresislus.
• Constructieve maatregelen (kernconfiguratie, berekeningsmethode, configuratie en opstelling van wikkelingen) op elke mogelijke manier verminderen verliezen voor dispersie, verliezen in staal en koper.
• De inductie van het magnetische veld in de kern wordt minder genomen dan de maximaal toelaatbare stroom voor het overbrengen, sinds zijn vervorming vermindert de efficiëntie.

Opmerking: transformatormateriaal met een "hoekige" hysterese wordt vaak een magnetische streng genoemd. Dit is niet waar. Magnetisch harde materialen behouden een sterke restmagnetisatie, ze worden gemaakt door permanente magneten. En elk transformatorijzer is magnetisch zacht.

Het brouwen van een transformator met een stijve VC kan niet: de naad wordt gescheurd, verbrand, metaal wordt gespoten. De boog is niet elastisch: hij raakt bijna de elektrode aan, bijna verdwijnt. Daarom is de lastransformator vergelijkbaar met de gebruikelijke watertank. Zijn BX-soft (normale verstrooiing, curve 2): naarmate de belastingsstroom toeneemt, daalt de secundaire spanning soepel. De normale verstrooiingskromme wordt benaderd door een rechte lijn die invalt op een hoek van 45 graden. Dit maakt het mogelijk, door het verminderen van de efficiëntie, om kortstondig van hetzelfde strijkijzer meerdere keren het hogere vermogen of respectievelijk te verwijderen. verminder het gewicht en de grootte van de transformator. Inductie in de kern kan de verzadigingswaarde bereiken en deze zelfs nog een korte tijd overschrijden: de transformator zal niet naar de kortsluiting gaan zonder energietransmissie, zoals de "silovik", maar zal worden verwarmd. Heel lang: de thermische tijdconstante van lastransformatoren is 20-40 minuten. Als u het vervolgens laat afkoelen en er geen onaanvaardbare oververhitting is, kunt u doorgaan met werken. De relatieve spanningsval van de secundaire ΔU2 (het resp. Span pijlen in fig.) Als normale dispersie geleidelijk toeneemt met toenemende amplitude oscillaties ISV lasstroom, waardoor het gemakkelijk om de boog onder allerlei werkzaamheden te houden. De volgende eigenschappen zijn beschikbaar:

1. De magnetische kern is gemaakt met hysteresis, meer "ovaal".
2. Ze normaliseren omkeerbare verliezen tot verstrooiing. Naar analogie: druk gedaald - consumenten zijn veel en zullen niet snel uitstorten. Een vodokanal-operator heeft tijd om de swap in te schakelen.
3. De inductie wordt gekozen in de buurt van de beperkende oververhitting, dit maakt het mogelijk door de cosφ (parameter gelijk aan de efficiëntie) te verminderen bij een stroom die substantieel verschillend is van de sinusoïdale, waardoor meer vermogen wordt verkregen van hetzelfde staal.

Opmerking: omkeerbaar verlies van verstrooiing betekent dat een deel van de krachtlijnen de secundaire door de lucht langs het magnetische circuit doordringt. De naam is niet helemaal succesvol, net als "nuttige verstrooiing", omdat "Omkeerbare" verliezen voor de efficiëntie van de transformator zijn niet nuttiger dan onomkeerbare, maar ze verzachten BX.

Zoals u kunt zien, zijn de omstandigheden compleet anders. Dus, is het nodig om naar ijzer te zoeken van de lasser? Optioneel, voor stromen tot 200 A en piekvermogen tot 7 kVA, en op de boerderij is dit voldoende. We berekenen en constructieve maatregelen, en ook met behulp van eenvoudige extra apparaten (zie hieronder) verkrijgen we op elke ijzeren BX iets stijver dan de normale curve 2a. De energie-efficiëntie van lassen is in dit geval waarschijnlijk niet hoger dan 60%, maar voor incidenteel werk voor jezelf is dit niet verschrikkelijk. Maar in het vakmanschap en lage stroom om de boog en de lasstroom houden is niet moeilijk, niet veel ervaring (ΔU2.2 en Isv1) bij hoge stromen ISV2 een acceptabele kwaliteit van de las te verkrijgen en is het mogelijk om metaal versneden tot 3-4 mm.

Magnetische kernen

De soorten magnetische kernen die geschikt zijn voor de fabricage van lastransformatoren worden getoond in Fig. Hun namen beginnen met de lettercombinatie van. standaard formaat. L betekent tape. Voor een lastransformator A of zonder L is er geen significant verschil. Als er M in het voorvoegsel staat (SHLM, PLM, CMM, PM) - negeer zonder discussie. Dit strijkijzer heeft een beperkte hoogte, voor een lasser die ongeschikt is voor alle andere uitstekende deugden.

Na de letters van het standaardgetal geven de cijfers a, b en h in Fig. Bijvoorbeeld, in Ш20х40х90 zijn de afmetingen van de dwarsdoorsnede van de kern (centrale kern) 20x40 mm (a * b), en de vensterhoogte h is 90 mm. Het oppervlak van de dwarsdoorsnede van de kern is SC = a * b; het gebied van het venster Sok = c * h is nodig voor een nauwkeurige berekening van de transformators. We zullen het niet gebruiken: voor een nauwkeurige berekening moeten we de afhankelijkheid kennen van verliezen in staal en koper op de inductiewaarde in de kern van een bepaalde maat, en voor hen - de staalsoort. Waar komen we aan als we het op een willekeurig ijzer winden? We berekenen met een vereenvoudigde procedure (zie hieronder) en dan brengen we deze tijdens de tests. Arbeid zal meer gaan, maar we zullen gaan lassen, wat echt kan werken.

Opmerking: als het strijkijzer roestig is van het oppervlak, dan zal niets, de eigenschappen van de transformator hiervan niet lijden. Maar als het vlekken van matte kleuren heeft, is het een huwelijk. Zodra deze transformator zeer oververhit en de magnetische eigenschappen van zijn ijzer onomkeerbaar verslechterd.

Een andere belangrijke parameter van het magnetische circuit is zijn massa, gewicht. Omdat het soortelijk gewicht van het staal onveranderd is, bepaalt het het volume van de kern en daarmee het vermogen dat er uit kan worden genomen. Voor de vervaardiging van lastransformatoren zijn magnetische kernen van de volgende massa geschikt:

• Over OL, vanaf 10 kg.
• П, ПЛ - vanaf 12 kg.
• Ш, ШЛ - vanaf 16 kg.

Waarom Sh en SL zwaarder moeten zijn, het is duidelijk: ze hebben een "extra" zijbalk met "schouders". OL kan gemakkelijker zijn, omdat het geen hoeken heeft, waarvoor overtollig ijzer nodig is, en de bochten van de magnetische krachtlijnen vloeiender zijn en om andere redenen, die al op het spoor zijn. sectie.

De kosten van transformatoren op tori zijn hoog vanwege de complexiteit van hun wikkeling. Daarom is het gebruik van toroïdale kernen beperkt. Een torus die geschikt is om te lassen, kan in de eerste plaats worden geëxtraheerd uit de LATR - een laboratorium-autotransformator. Laboratorium, het betekent dat men niet bang hoeft te zijn voor overbelasting, en het ijzer van de LATR biedt VX bijna normaal. Maar...

LATR is een heel nuttig iets, het eerste. Als de kern nog in leven is, is het beter om de LATR te herstellen. Plots is het niet nodig, het is mogelijk om te verkopen, en het opgedane zal voldoende zijn voor passend lassen voor de behoeften. Daarom zijn de "kale" cores van LATR's moeilijk te vinden.

Tweede - LATR's tot 500 VA voor lassen zijn zwak. Van ijzer LATR-500 kun je lassen bereiken met een elektrode van 2,5 in de modus: 5 minuten koken - 20 minuten afkoelen, en we worden verwarmd. Net als in de satire van Arkady Raikin: mortierbar, baksteenstok. Brickbar, jukoplossing. LATR's zijn 750 en 1000 zijn zeer zeldzaam en geschikt.

Nog steeds geschikt voor alle eigenschappen is de toorts van de elektromotor; lassen van het zal op zijn minst een tentoonstelling zijn. Maar het is niet eenvoudiger om het te vinden dan het ijzer van LATR, en het is veel moeilijker om erop te draaien. Over het algemeen is een lastransformator van een stator van een elektromotor een apart onderwerp, er zijn zoveel moeilijkheden en nuances. Allereerst - met het oprollen van een dikke draad tot een "bagel". Zonder de ervaring van het winden van toroïdale transformatoren, is de kans dat een dure draad wordt verwoest en niet wordt gelast, bijna 100%. Daarom zal het helaas nodig zijn om met het kooktoestel op de tridentale transformator te wachten.

Armour-kernen zijn structureel ontworpen voor minimale verstrooiing en het is praktisch onmogelijk om deze te normaliseren. Lassen op een conventionele W of SH is te rigide. Bovendien zijn de omstandigheden voor het koelen van de windingen op Ш en ШЛ het slechtst. De gepantserde kernen, die geschikt zijn voor de lastransformator, zijn van grotere hoogte met op afstand van elkaar liggende opwikkelwikkelingen (zie hieronder), links in Fig. De windingen worden gescheiden door diëlektrische niet-magnetische hittebestendige en mechanisch sterke pakkingen (zie hieronder) met een dikte van 1/6 - 1/8 van de kernhoogte.

Borden van gepantserde magnetische kernen en galvanische wikkelingen

Het is versnipperd (samengesteld uit platen), de kern van W voor lassen is noodzakelijk overlappend, d.w.z. De paren jukplaten zijn afwisselend heen en weer georiënteerd ten opzichte van elkaar. De methode voor het normaliseren van verstrooiing door een niet-magnetische opening voor een lastransformator is niet geschikt, omdat verlies geeft onomkeerbaar.

Als de gearceerde SH wordt geschoren zonder de garens, maar met het snijden van de platen tussen de kern en de trui (in het midden), heb je geluk. De platen van de signaaltransformatoren worden versnipperd en het staal erop, om de signaalvervorming te verminderen, zal aanvankelijk de normale VC geven. Maar de kans op een dergelijk geluk is erg klein: signaaltransformatoren per kilowattcapaciteit - een zeldzame eigenschap.

Opmerking: probeer geen hoge W of SH te verzamelen uit een paar gewone, zoals aan de rechterkant in Fig. Een ononderbroken rechte opening, hoewel erg dun, is onomkeerbare verstrooiing en steil dompelende BX. Hier is het verlies van dispersie bijna hetzelfde als het verlies van water door verdamping.

Wikkeling van de transformatorwikkelingen op de kernkern

PL, PLA

Het meest geschikt voor lasstaafkernen. Van deze, gelamineerd door paren van identieke L-vormige platen, zie de figuur, hun onomkeerbare verstrooiing is de minste. Ten tweede worden de windingen van П en ПЛов precies dezelfde helften gewikkeld, de helft van de windingen voor elk. De geringste magnetische of huidige asymmetrie: de transformator bromt, verwarmt, maar er is geen stroom. De derde, die misschien niet voor de hand lijkt te liggen, is niet vergeten de schoolregel van de boor - de wikkelingen op de staven zijn gewikkeld in één richting. Iets dat niet zo lijkt? Is de magnetische flux in de kern noodzakelijkerwijs gesloten? En je verdraait de boringen met stroom, en niet met beurten. De richtingen van stromen in de halfwindingen zijn daar tegenover, en de magnetische fluxen worden getoond. U kunt ook controleren of de bedradingbeveiliging betrouwbaar is: voer het netwerk naar 1 en 2 'en sluit 2 en 1'. Als de machine niet meteen uitschakelt, zal de transformator schreeuwen en schudden. Wie weet wat je hebt met de bedrading. Beter niet.

Opmerking: u kunt nog steeds aan de aanbevelingen voldoen: wind het oprollen van de las P of PL over verschillende stangen. Zoals, BX verzacht. Dus het is zo, maar de kern hiervoor is speciaal nodig, met stangen met verschillende doorsneden (secundair op een kleinere) en inkepingen die krachtlijnen in de gewenste richting in de lucht afgeven, zie Fig. aan de rechterkant. Zonder dit krijgen we een luide, wankele en vraatzuchtige, maar geen kokende transformator.

Als er een transformator is

Een 6,3 A automatische stroomonderbreker en een wisselstroommeter zullen ook helpen bij het bepalen van de geschiktheid van een oude lasser die rondslingert God weet waar en de duivel weet hoe. De ampèremeter is ofwel een contactloze inductie (stroomtang) of een elektromagnetische wijzer met 3 A nodig. Een multimeter met AC-limieten is ontoelaatbaar om te liegen; de vorm van de stroom in het circuit zal verre van sinusvormig zijn. Een andere - een vloeibare huishoudthermometer met een lange nek, of beter, een digitale multimeter met de mogelijkheid om de temperatuur te meten en een sonde hiervoor. Stap voor stap procedure van testen en voorbereiding voor verdere bediening van de oude lastransformator is als volgt:

1. Sushim reanimiruemogo in een verwarmde kamer gedurende 1-2 weken;
2. Pg door formule (VA) = k1Ss (. Cmz) voor eenfasige transformator definiëren een totale capaciteit, waarbij k1 = 67 voor de torus (G, OL), k1 = 52 P, PL en k1 = 45 SB, SL;
3. Als de lasser driefasig is, wordt de resulterende waarde, indien opgenomen in het 1-fasen netwerk, gedeeld door 2;
4. We vinden (ongeveer) de nullaststroom bij de nominale lijnspanning Ixx (A) = 0.375P (kVA);
5. We meten de feitelijke spanning van het netwerk en dienovereenkomstig. we corrigeren Ixx, voor kleinere Uc neemt het evenredig af;
6. We bereiden de testkabel voor door een beschermend apparaat in één snoer met een plug te steken;
7. We schakelen het onderwerp in onbelast: zoemt, trilt, de machine slaat uit - u moet de draden doorzoeken, opnieuw isoleren (zie hieronder). Nee - we gaan door;
8. We meten Ixx, de afwijking van de hierboven gedefinieerde waarde moet binnen +/- 20% liggen. Op de transformator voor 3-5 kVA normaal Ixx 1-2 A;

Meting van de bedrijfstemperatuur van de lastransformator

Minstens 40 minuten minstens periodiek, en bij voorkeur constant, meet de temperatuur op het heetste punt, zie Fig. aan de rechterkant. Gedurende 40 minuten stabiliseerde niet - zie paragraaf 7, na de dikke darm;

Berekening van de lastransformator

In RuNet vindt u verschillende methoden voor het berekenen van lastransformatoren. Bij schijnbare onenigheid zijn de meeste van hen correct, maar met volledige kennis van de eigenschappen van staal en / of voor een specifieke reeks magnetische kerntypologieën. De voorgestelde methodologie ontwikkelde zich in de Sovjettijd, toen in plaats van te kiezen er een tekort aan alles was. In de transformator die daardoor wordt berekend, valt VX enigszins steil, ergens tussen de curven 2 en 3 in Fig. in het begin. Voor het snijden is dit geschikt, maar voor dunnere werkstukken wordt de transformator aangevuld met externe apparaten (zie hieronder), waarbij VX langs de huidige as wordt uitgerekt tot curve 2a.

De basis van de berekening is gebruikelijk: de boog brandt stabiel onder een spanning Ud 18-24 V en voor zijn ontsteking is een instantstroom van 4-5 keer groter dan de nominale lasstroom vereist.. Respectievelijk de minimale nullastspanning van de secundaire zal UHH 55, maar voor het snijden, wanneer de kern wordt geperst uit alle mogelijke, niet de standaard 60 V en 75 V. nemen niet meer: ​​en TB is onaanvaardbaar, en ijzer zullen niet trekken. Een ander kenmerk, om dezelfde redenen - de dynamische eigenschappen van de transformator, d.w.z. het vermogen om snel van een kortsluitmodus over te schakelen (bijvoorbeeld bij het sluiten met druppels metaal) naar een medewerker, wordt zonder aanvullende maatregelen gehandhaafd. Het is waar dat zo'n transformator gevoelig is voor oververhitting, maar omdat het voor onze ogen staat, en niet in de verre hoek van de winkel of site, zullen we het als toegestaan ​​beschouwen. dus:

• Door de formule uit punt 2 van het vorige. lijst vinden we de algehele macht;
• We vinden de maximaal mogelijke lasstroom Icv = Pg / Ud. 200 A zijn aanwezig, als het uit het strijkijzer mogelijk is om 3,6-4,8 kW te verwijderen. Zeker, in het eerste geval zal de boog traag zijn en zal het mogelijk zijn om alleen met deuce of 2,5 te koken;
• We verwachten dat de primaire bedrijfsstroom bij de maximaal toelaatbare voor lasspanning netwerk I1rmax = 1,1Pg (BA) / 235 V. In feite, in een hoeveelheid van 185-245 in het netwerk, maar voor zelfgemaakte svarochnika de limiet te. We nemen 195-235 B;
• Uit de gevonden waarde bepalen we de uitschakelstroom van het beveiligingsapparaat als 1,2I1pmax;
• We nemen aan dat de primaire stroomdichtheid J1 = 5 A / sq is. mm en, met behulp van I1pmax, vinden we de diameter van de koperdraad d = (4S / 3,1415) ^ 0,5. De volledige diameter met zelfisolatie D = 0,25 + d, en als de draad klaar-in tabelvorm is. Voor werk in de "brick bar, yoke solution" -modus, kunt u J1 = 6-7 A / sq nemen. mm, maar alleen als de vereiste draad niet aanwezig is en niet wordt verwacht;
• We vinden het aantal windingen per volt primair: w = k2 / Sс, waarbij k2 = 50 voor Ш en П, k2 = 40 voor PL, ШЛ en k2 = 35 voor О, ОЛ;
• We vinden het totale aantal windingen W = 195k3w, waarbij k3 = 1,03. k3 houdt rekening met energieverlies door wikkeling tot verstrooiing en in koper, wat formeel tot uitdrukking wordt gebracht door een enigszins abstracte parameter van de zelfspanningsval van de wikkeling;
• We leggen de legcoëfficiënt Ru = 0.8, voegen 3-5 mm toe aan de a en b magnetische circuits, berekenen het aantal lagen van de wikkeling, de gemiddelde lengte van de wikkeling en de metaaldraad
• We berekenen op dezelfde manier als de secundaire op J1 = 6 A / kv. mm, k3 = 1,05 en Ku = 0,85 voor spanningen van 50, 55, 60, 65, 70 en 75 V, op deze plaatsen zullen er bochten zijn voor een ruwe passing van het lasregime en compensatie van schommelingen van de voedingsspanning.

Wikkelen en debuggen

De diameter van de draden in de berekening van de wikkelingen is meestal meer dan 3 mm, en de geverniste wikkeldraden met d> 2,4 mm worden wijd verbreid verkocht. Bovendien ervaren de wikkelingen van de lasser sterke mechanische belastingen door elektromagnetische krachten, dus zijn er klaarstaande draden nodig met een extra textielwikkeling: PELSH, PELSHO, PB, PBB. Vind ze nog moeilijker, en ze zijn erg duur. De meter van de draad op de lasser is zodanig dat het mogelijk is om goedkopere onbeschermde draden zelf te isoleren. Een bijkomend voordeel - de zeug naar de gewenste S verschillende gestrande draden, krijgen we een flexibele draad, die veel gemakkelijker te wind is. Wie het met de hand op een frame probeerde te leggen, minstens 10 vierkanten, zal het op prijs stellen.

sekwestrerende

Stel dat er een draad van 2,5 vierkante meter is. mm in PVC-isolatie, en op de secundaire hebben we 20 m nodig voor 25 vierkanten. We produceren 10 spoelen of spoelen van 25 m. We spoelen elk ongeveer 1 m draad op en verwijderen de standaardisolatie, het is dik en niet hittebestendig. Bared wires verdraaien een tang in een platte, stijve vlecht en wikkelen deze in volgorde van stijgende isolatiekosten:

1. Lakband met overlappende spiralen van 75-80%, d.w.z. in 4-5 lagen.
2. Mithkala-tape met een overlapping van 2 / 3-3 / 4 slagen, dwz in 3-4 lagen.
3. C / b isolatietape met een overlapping van 50-67%, in 2-3 lagen.

Vervolgens schakelen we het geïsoleerde segment in een bay uit met een diameter van 40-50 cm, isoleren de volgende, enzovoort. Maar dit is slechts een voorlopig isolement.

Opmerking: de draad voor de secundaire wikkeling wordt voorbereid en teruggespoeld na het opwinden en testen van de primaire wikkeling, zie hieronder.

bochtig

Het dunwandige zelfgemaakte skelet zal niet bestand zijn tegen de druk van dikke draden, trillingen en schokken tijdens het gebruik. Daarom is de lastransformator wikkelingen doen frameloze wafer, en bevestigd aan de kern wiggen van de PCB, glasvezel of, in extreme gevallen, geïmpregneerd met vloeibare lak (cm. Boven) bakeliet multiplex. De instructie voor het oprollen van de wikkelingen van de lastransformator is als volgt:

• We maken een houten nok in hoogte langs de hoogte van de wikkeling en met diameters in de diameter 3-4 mm groter dan a en b van het magnetische circuit;
• We spijkeren of bevestigen aan tijdelijke triplex wangen;
• Het tijdelijke frame is verpakt in 3-4 lagen met een dunne polyethyleenfilm, met een oproep op de wangen en een draai aan de buitenzijde, zodat de draad niet aan de boom blijft plakken;
• We isoleerden voorafwikkeling;
• Bij het twee keer wikkelen impregneren we voordat we door vloeibare vernis vloeien;
• bij het drogen van de impregnering voorzichtig de wangen verwijderen, de lip uitknijpen en de film afscheuren;
• De wikkeling in 8-10 plaatsen gelijkmatig rond de omtrek van strak gebonden met een koord of een propyleen twijn - het is klaar voor testen.

Debuggen en huisvesting

We gieten de kern in het koekje en zetten het vast met bouten, zoals verwacht. Tests van de wikkeling zijn volledig analoog gemaakt aan de tests van een dubieuze kant-en-klare transformator, zie hierboven. Het is beter om LATR te gebruiken; Ixx bij een ingangsspanning van 235 V mag niet groter zijn dan 0,45 A per 1 kVA van het totale vermogen van de transformator. Als het meer is - beginnen ze een primaire op te bouwen. Verbindingen van de wikkeldraad zijn gemaakt op bouten (!), Geïsoleerd met warmtekrimpbare buizen (TWT) in 2 lagen of c / b isolatietape in 4-5 lagen.

Op basis van de testresultaten wordt het aantal secundaire threads gecorrigeerd. De berekening leverde bijvoorbeeld 210 beurten op, maar eigenlijk kwam Ixx op 216 in de norm. Dan worden de berekende beurten van de secundaire secties vermenigvuldigd met 216/210 = 1,03 ca. Negeer de tekens na de komma niet, de kwaliteit van de transformator hangt op veel manieren van hen af!

Na debugging wordt de kern gedemonteerd; Galette wordt strak omwikkeld met hetzelfde plakband, calico of "doek" -tape in respectievelijk 5-6, 4-5 of 2-3 lagen. Wikkel over de bochten, niet erover! Nu nogmaals impregneren met een vloeibare vernis; wanneer droog - tweemaal onverdund. Dit koekje is klaar, je kunt een secundair koekje maken. Wanneer beide de kern vormen, testen we de transformator opnieuw op Ixx (plotseling ergens gekruld), fixeren de koekjes en impregneren de gehele transformator met normale lak. Uf-f, het meest sombere deel van het werk is achter.

We trekken BX

Maar het is nog steeds te cool voor ons, zijn we dat niet vergeten? Moet verzachten. De eenvoudigste manier - een weerstand in het secundaire circuit - is niet geschikt voor ons. Het is heel simpel: bij een weerstand van slechts 0,1 Ohm bij een stroomsterkte van 200 dissipaten warmte van 4 kW. Als we een lasser hebben voor 10 of meer kVA en we een dun metaal moeten koken, is een weerstand nodig. Wat de stroom ook is die door de regulator wordt ingesteld, zijn emissies bij het ontsteken van de boog zijn onvermijdelijk. Zonder actieve ballast, naad ze soms de naad, en de weerstand doven ze. Maar wij, weinig vermogen, zullen hem niet van nut zijn.

Aanpassing van de lasspoel

Het reactieve voorschakelapparaat (spoelinductor, gasklep) neemt geen extra vermogen: het absorbeert de huidige emissies en geeft het vervolgens vlot aan de boog, dit zal de VC oprekken zoals het hoort. Maar dan hebben we een gasklep nodig met een verstrooiingsaanpassing. En voor hem - de kern is bijna hetzelfde als de transformator, en nogal ingewikkelde mechanica, zie Fig.

Zelfgemaakte lastransformator voorschakelapparaat

We gaan de andere kant op: toepassen van actieve reactieve ballast, in oude lassers, gewoonlijk de darm genoemd, zie Fig. aan de rechterkant. Materiaal - 6 mm staaldraadstang. De diameter van de windingen is 15-20 cm. Hoeveel ervan zijn in Fig. het is duidelijk dat deze darm voor een kracht tot 7 kVA correct is. Luchtspleten tussen de windingen -. 4-6 cm werkzame transformator inductorsegment C-reactief is met een extra lassenkabel (slang eenvoudig), en een elektrode daarmee verbonden handgreep wasknijper. Door het punt van bevestiging te selecteren, kunt u, samen met het overschakelen naar de secundaire tak, nauwkeurig de bedrijfsmodus van de boog aanpassen.

Opmerking: de actief-reactieve gashendel kan worden verwarmd in zijn werk, dus het heeft een niet-brandbare, hittebestendige diëlektrische niet-magnetische voering nodig. In theorie een speciale keramische behuizing. Het is toegestaan ​​om het te vervangen door een droog zandkussen, of al formeel met een overtreding, maar niet ruw, de laskom wordt op stenen gelegd.

En de rest?

Primitieve houder voor laselektroden

Dit betekent in de eerste plaats - de elektrodehouder en de verbindingsinrichting van de retourslang (klem, wasknijper). Hen, aangezien we een transformator op de limiet hebben, moet je klaar kopen, en zoals in Fig. aan de rechterkant, niet doen. Voor de lasmachine bij 400 - 600 A is de kwaliteit van het contact in de houder niet erg groot, en het is ook in staat om de retourslang alleen te houden. En onze selfmade, werkt met een soort, het lijkt misschien onduidelijk waarom.

Vervolgens het lichaam van het apparaat. Het moet gemaakt zijn van multiplex; bij voorkeur bakeliet geïmpregneerd zoals hierboven beschreven. De onderkant is 16 mm dik, het paneel met de aansluitstrip is 12 mm en de wanden en het deksel zijn vanaf 6 mm, zodat ze niet losraken tijdens het dragen. Waarom geen plaatstaal? Het is een ferromagneet en in het verstrooiingsveld van een transformator kan het zijn werking verstoren, omdat we trekken er alles uit wat mogelijk is.

Wat betreft de aansluitklemmen, de terminals zijn gemaakt van bouten van de M10. Basis - dezelfde textoliet of glasvezel. Getinaks, bakeliet en carbolite zijn niet geschikt, ze zullen snel afbrokkelen, barsten en splijten.

Laten we een constante proberen

DC-lassen heeft een aantal voordelen, maar de VX van elke lastransformator op een constante wordt gehard. En de onze, berekend voor de minimaal mogelijke gangreserve, zal onaanvaardbaar rigide worden. Throttle-gut helpt hier niet, ook al werkte het op gelijkstroom. Bovendien moeten we de dure gelijkrichtdiodes met 200 A beschermen tegen stroompieken en spanning. We hebben een retourabsorberend filter van infra-low-frequenties nodig, FINC. Hoewel qua uiterlijk reflecterend, maar het is noodzakelijk om rekening te houden met de sterke magnetische koppeling tussen de helften van de spoel.

Het schema van elektrisch booglassen met gelijkstroom

Het schema van een dergelijk filter dat al vele jaren bekend is, wordt gegeven in Fig. Maar meteen na de tenuitvoerlegging liefhebbers bleek dat de werkspanning van de condensator C is niet genoeg: spanningspieken wanneer de vlamboogontsteking waarden kunnen bereiken van 6-7, maar Uhh, t.e.450-500 B. Verder moeten de condensatoren met een grote oplage van reactief vermogen te weerstaan, alleen en alleen olie en papier (IBHCH, MBGO, KBG-MN). Op de massadimensies van enkele "blikken" van deze typen (overigens, en niet goedkoop) geeft een idee van het spoor. Fig., En de batterij heeft 100-200 nodig.

Met het magnetische spoelcircuit is het gemakkelijker, hoewel niet volledig. Voor geschikt PLA2 van de voedingstransformator TS-270 van de oude klep televizorov- "kist" (data, in handboeken en Runet), of analoge SHL of met gelijke of grotere a, b, c en h. Van 2 PL's wordt de SL verzameld met een opening, zie Fig. 15-20 mm. Bevestig het met textolite of multiplex pakkingen. Wikkelen - geïsoleerd draad van 20 vierkante meter. mm, hoeveel past in het venster; 16-20 beurten. Wikkel het in 2 draden. Het einde van de ene is verbonden met het begin van de andere, dit zal het middelpunt zijn.

Armour magnetische kern met een niet-magnetische opening

Het filter wordt ingesteld in een boog met de minimum- en maximumwaarden van Uxx. Als de boog op het minimum zwak is, kleeft de elektrode, wordt de opening verkleind. Als het maximum metaal verbrandt - verhoog of, wat effectiever zal zijn, knip een deel van de zijstangen symmetrisch. De kern hiervan brokkelt niet af, het is geïmpregneerd met een vloeistof en dan een normale vernis. Het vinden van de optimale inductie is vrij moeilijk, maar dan werkt het lassen foutloos en met wisselstroom.

microarcs

Het doel van micro-booglassen wordt aan het begin gezegd. De "uitrusting" ervoor is uiterst eenvoudig: een step-down transformator 220 / 6.3 V 3-5 A. In lampentijden werden radioamateurs verbonden met de liggerwikkeling van een reguliere transformator. Eén elektrode is het twijnen van draden (koper-aluminium, koper-staal); een andere - een grafietstaaf zoals een lijn van een potlood 2M.

Voor micro-booglassen worden nu meer computervoedingen gebruikt of, voor gepulseerd microarc-lassen, condensatorbanken, zie onderstaande video. Op een constante stroom verbetert kwaliteit, werk natuurlijk.

Video: zelfgemaakt apparaat voor laswendingen

Video: lasmachine met eigen handen van condensatoren

Neem contact met ons op! Er is een contactpersoon!

Contactlassen in de industrie wordt voornamelijk gebruikt punt, hechtdraad en kont. Thuis, vooral voor stroomverbruik, is een impulspunt mogelijk. Het is geschikt voor het lassen en lassen van dunne, 0,1 tot 3-4 mm stalen plaatdelen. Booglassen een dunne muur brandt, en als een stuk met een munt of minder, dan zal de zachtste boog het geheel branden.

Schema van puntlassen

Het werkingsprincipe van puntcontactlassen wordt geïllustreerd in Afb.: Koperen elektroden met krachtcompressie van de onderdelen, de stroompuls in de zone van ohmse weerstand staalstaal verhit het metaal tot het punt dat er elektrodiffusie is; het metaal smelt niet. De stroom hiervoor is ongeveer. 1000 A per 1 mm van de dikte van de te lassen onderdelen. Ja, een stroom van 800 A haalt vellen van 1 en zelfs 1,5 mm op. Maar als dit geen hobby voor de lol is, maar, laten we zeggen, een gegalvaniseerde gegolfde omheining, zal de eerste sterke windvlaag eraan herinneren: "Een man, maar de stroming was nogal zwak!"

Echter, puntlassen arc veel economischer: de nullastspanning van de lastransformator achter - 2 B bestaat uit 2 contact potentiaalverschillen staal, koper en de ohmse weerstand van de penetratie zone. Berekend transformator voor weerstandslassen is vergelijkbaar met een boog, maar de stroomdichtheid in de secundaire wikkeling en neemt 30-50 A / sq. mm. Secundaire contactloze lastransformator omvat een spoel 2-4 goed gekoeld en de toepassingsverhouding (lastijd tot tijd stationair draaien en koeling) herhaaldelijk hieronder.

In Runet zijn er veel beschrijvingen van zelfgemaakte pulspuntlasmachines van ongepaste microgolfovens. Ze zijn over het algemeen correct, maar in herhaling, zoals het is geschreven in "1001 Nachten", heeft het geen zin. En oude magnetrons liggen niet in afvalbergen. Daarom zullen we ons bezighouden met minder bekende, maar overigens meer praktische constructies.

Eenvoudig zelfgemaakt contactlasapparaat

In Fig. - de inrichting van de eenvoudigste inrichting voor het puntlassen van pulsen. Ze kunnen vellen tot 0,5 mm lassen; voor kleine ambachten past het perfect, en magnetische kernen hiervan en de grotere afmetingen zijn relatief betaalbaar. Zijn waardigheid, naast zijn eenvoud, is het vastklemmen van de staaf van de lasmijten met een lading. Om met de contactlas-impuls te werken, zou de derde hand geen pijn doen en als men de mijten met kracht moet persen, is dit over het algemeen ongemakkelijk. Nadelen - verhoogd risico op ongevallen en trauma's. Als per ongeluk een puls gegeven wordt, wanneer de elektroden samengebracht worden zonder de te lassen delen, zullen de plasma's uit de mijten slaan, zullen metaalsprays vliegen, zal de bedradingsbescherming worden uitgeschakeld en zullen de elektroden strak samensmelten.

De secundaire wikkeling is gemaakt van een 16x2 koperen bus. Het kan gerekruteerd worden uit stroken dun koperplaat (het blijkt flexibel te zijn) of gemaakt van een stuk afgevlakte toevoerbuis van koelmiddel van de huishoudelijke airconditioner. De band wordt handmatig geïsoleerd zoals hierboven beschreven.

Hier in Fig. - de tekeningen van de pulspuntlasmachine zijn krachtiger, voor het lassen van de plaat tot 3 mm en betrouwbaarder. Vanwege de vrij krachtige terugstelveer (uit het rooster met gepantserde bedden), is per ongeluk convergentie van de mijten geëlimineerd, en de excentrische klem zorgt voor een sterke stabiele compressie van de mijten, die de kwaliteit van de gelaste verbinding aanzienlijk beïnvloedt. In dat geval kan de klem onmiddellijk in één keer worden neergelaten door de excentriekhefboom. Het nadeel is de isolerende knooppunten van de mijten, er zijn er te veel en ze zijn complex. Nog een - aluminium staafmijten. Ze zijn ten eerste niet zo sterk als stalen en ten tweede zijn er 2 onnodige contactverschillen. Hoewel het koellichaam voor aluminium zeker uitstekend is.

Over elektroden

De elektrode van contactlassen in een isolerende huls

In amateur-omstandigheden is het beter om de elektroden op de installatieplaats te isoleren, zoals weergegeven in Fig. aan de rechterkant. Thuis is het geen transportband, de machine kan altijd afkoelen, zodat de isolerende hoezen niet oververhit raken. Een dergelijk ontwerp zal de staven van een duurzame en goedkope stalen buis maken en zelfs de draden verlengen (tot 2,5 m is dit toegestaan) en een contactlaspistool of afgelegen mijten gebruiken, zie Fig. hieronder.

In Fig. rechts is nog een kenmerk van elektroden voor puntlassen zichtbaar: een bolvormig contactoppervlak (hiel). Platte hielen zijn duurzamer, daarom worden elektroden ermee op grote schaal gebruikt in de industrie. Echter moet de diameter van de vlakke electrode gelijk hak 3 dikten van aangrenzende lasbaar materiaal, anders raakt of penetratie vlek in het midden (brede hiel) en de randen (een smalle hiel) en de corrosie van lasverbinding zal ook roestvast staal.

Pistool en externe tangen voor contactlassen

Het laatste punt over elektroden is hun materiaal en afmetingen. Rood koper is snel uitgebrand, dus gekochte elektroden voor contactlassen zijn gemaakt van koper met een chroomadditief. Deze moeten worden gebruikt, tegen de huidige koperprijzen is dit meer dan gerechtvaardigd. De diameter van de elektrode wordt bepaald afhankelijk van de gebruiksmodus, berekend op basis van de stroomdichtheid van 100-200 A / sq. mm. De lengte van de elektrode volgens de voorwaarden van warmteoverdracht is minstens 3 keer de diameter van de hiel tot de wortel (het begin van de schacht).

Hoe een impuls te geven

In de eenvoudigste zelfgemaakte puls-contact lasapparatuur, wordt de stroompuls handmatig gegeven: zet gewoon de lastransformator aan. Dit werkt natuurlijk niet voor hem, maar lassen is een mislukking en dan een brandwond. Het automatiseren van de toevoer en het normaliseren van de lasimpulsen is echter niet zo moeilijk.

Schema van een eenvoudige pulsvormer voor contactlassen

Het schema van een eenvoudige, maar betrouwbare en geteste lange praktijk-lasspanningsvormer wordt gegeven in Fig. De hulptransformator T1 is een conventionele transformator van 25-40 W. De spanning van de wikkeling II - op de achtergrondverlichting. U kunt 2 aan-uit tegen-parallelle LED's plaatsen met een blusweerstand (normaal, 0,5 W) 120-150 Ohm, en spanning II wordt dan 6 V.

Voltage III - 12-15 24 V. Men kan dan de condensator C1 (conventionele elektrolytische) nodig voor de spanning tot 40 V. De dioden V1-V4 en V5-V8 - respectievelijk elke gelijkrichter bruggen 1 en 12A. Thyristor V9 - 12 of meer А 400 V. optotistoristy van computervoedingen of TO-12.5, ТО-25. Weerstand R1 - draad, het regelt de pulsbreedte. Transformator T2 - lassen.

Tot slot

En tot slot, iets dat misschien een grapje lijkt: in een zoutoplossing lassen. In feite is dit geen ontspanning in de vrije tijd, maar het ding voor sommige doeleinden is best nuttig. Een lasapparaat voor zoutlassen kan met de hand worden gemaakt op de tafel gedurende 15 minuten, zie de film:

12 Watt lasmachine

LASAPPARAAT MET UW HANDEN

1. Een beetje theorie en basisvereisten voor de lasmachine.

Vanwege het feit dat deze gids geen technologisch kaart, kan ik brengen geen PCB routing of designradiatoren, noch de volgorde van die componenten in het huis of de bouw van woningen! Dit alles doet er niet toe en heeft geen enkele invloed op de werking van het apparaat! Wat belangrijk is, is dat de transistors (alles bij elkaar, in plaats van één) van de brug is ongeveer 50 watt, en macht diodes, ook ongeveer 100 watt, een totaal van 150 Watt! Hoe weet u over deze warme me een beetje bezorgd, maar in een glas gedistilleerd water, dat lager was (net :-) grapje)), belangrijk om niet om ze opwarmen boven de 120 graden C. Nou, met het ontwerp bedacht, nu een beetje theorie en je bent klaar om te configureren zijn.
Wat is een lasmachine is een krachtige voeding die in staat is om te werken in de vorm van de vorming en continue verbranding van de boogontlading aan de uitgang! Dit is een vrij zware modus en niet elke voeding kan erin werken! Bij aanraking, de elektrode te lassen metaal na een kortsluiting lascircuit, is de meest kritische werkingsmodus voeding (PSU), want voor verwarmen, smelten en verdamping van de koude energie van de elektrode vereist aanzienlijk groter dan simpele boog, d.w.z. De PSU moet een vermogensmarge hebben die voldoende is voor een stabiele boogontsteking, wanneer de elektrode met de maximaal toelaatbare diameter voor dit apparaat wordt gebruikt! In ons geval is dit 4 mm. type elektrode ELN-21, 3 mm constant verlicht stromen van 110-130 ampère, maar als de voeding is de maximale stroom, zal de vlamboog ontsteken zeer problematisch! Voor een stabiele en eenvoudige ontsteking van de boog is nog eens 50-60 ampère nodig, dit is in ons geval 180-190 ampère! En hoewel de ontstekingsmodus van korte duur is, moet hij bestand zijn tegen de BP. Verder gaan, de boog brandt, maar volgens de wetten van de fysica stroom-spanningskarakteristiek (IV karakteristiek) van de elektrische boog in de lucht, onder atmosferische druk, lassen met overdekt elektrode incident type, d.w.z. Hoe meer stroom in de boog, hoe minder spanning erop, en alleen bij stromen groter dan 80A, de boogspanning stabiliseert en blijft constant met toenemende stroom! Hieruit kunnen we begrijpen dat voor een eenvoudige ontsteking en rustige vlamboog CVC BP moet tweemaal snijden de stroom-spanning karakteristieken van de boog! Anders zal de boog niet stabiel zijn met alle gevolgen van dien, zoals neprovar, poreus syev, brandwonden! Nu kunnen we kort de vereisten voor BP formuleren;
a) rekening houdend met de efficiëntie (ongeveer 80-85%), moet het vermogen van de PSU ten minste 5 kW zijn;
b) het moet een soepele aanpassing van de uitgangsstroom hebben;
c) bij lage stromen is het gemakkelijk om de boog te ontsteken, om een ​​systeem van hete ontsteking te hebben;
d) een overbelastingsbeveiliging hebben bij het plakken van de elektrode;
e) de uitgangsspanning bij xx is niet lager dan 45V;
e) volledige galvanische isolatie van het 220V-netwerk;
g) invallende voltampère-karakteristiek.
Dat is alles! Aan al deze vereisten wordt voldaan door het door mij ontwikkelde apparaat, waarvan de technische kenmerken en het elektrische schema hieronder worden gegeven.

2. Technische kenmerken van de zelf gemaakte lasmachine

Voedingsspanning 220 + 5% V
Lasstroom 30 - 160 A
Nominaal vermogen in de boog 3,5 kVA
De nullastspanning gedurende 15 omwentelingen in de primaire wikkeling van 62 V
PV (5 min.),% Bij max. Stroom 30%
PV bij een stroom van 100A 100% (de bovenstaande PV heeft alleen betrekking op mijn apparaat en is volledig afhankelijk van de koeling, hoe krachtiger de ventilator zal zijn, hoe groter de PV) Het maximaal verbruikte vermogen
stroom van het netwerk (gemeten met een constante) 18 A
Efficiëntie 90%
Gewicht met kabels 5 kg
Diameter van de elektrode 0,8 - 4 mm

De lasmachine is ontworpen voor handmatig booglassen en lassen in een beschermgas bij een constante stroom. Hoge kwaliteit van gelaste verbindingen wordt geleverd door aanvullende functies die worden uitgevoerd in de automatische modus: met RDS
- Hot start: vanaf het moment van ontsteking van de boog gedurende 0,3 seconden is de lasstroom maximaal
- Stabilisatie van vlamboogverbranding: op het moment van scheiding van de druppel van de elektrode, wordt de lasstroom automatisch verhoogd;
- In het geval van kortsluiting en vastzitten van de elektrode, wordt de overbelastingsbeveiliging automatisch ingeschakeld, nadat de elektrode is losgemaakt, worden alle parameters hersteld na 1s.
- Wanneer de omvormer oververhit raakt, daalt de lasstroom soepel naar 30 A en blijft zo totdat hij volledig is afgekoeld en keert dan automatisch terug naar de ingestelde waarde.
Volledige galvanische isolatie zorgt voor 100% bescherming van de lasser tegen elektrische schokken.

3. Schematisch diagram van een resonante lasinverter

Krachtblok, aandrijfeenheid, beveiligingseenheid.
Al.1 - resonantie smoorspoelen 12 2hSh16h20, PETV 2-draads, diameter 2,24, 0,6 mm gap, L = 88mkH al.2 - ferrietkern, 6,5 omwentelingen per 2hSh16h20, draad pEV2, 4x2,24 de spleet is Zmm, L = 10mkH Tr. 1 - een voedingstransformator, de primaire wikkeling van de spoelen 14-15 PETV-2, met een diameter van 2,24, de tweede 4 (3 + 3) in dezelfde draad 2hSh20H28, 2000nm, L = 3,5mH Tr.2 - stroomtransformator 40 wordt ingeschakeld ferrietring K20x12x6.2000HM, draad MGTF - 0.3. Tr.Z - definiëren van een transformator, 6x35 schakelt feritovom lok K28h16h9,2000NM, MGTF wire - 0,3. Тр.4 - traploze transformator 220-15-1. T1-T4 op de radiator, vermogensdiodes op de radiator, ingangsbrug bij 35A, op de radiator. * All time setting filmcondensatoren met minimale TKE! 0,25хЗ, 2кВ zijn gerekruteerd uit Yushtyuk 0,1x1,6kV type K73-16V in serie-parallel. Bij het verbinden van Tr.3 om op de fasen te letten, werken de transistoren T1-T4 diagonaal! Uitgangsdioden 150EBU04, RC-kettingen parallel aan de diodes zijn verplicht! Bij dergelijke motorgegevens werken de diodes met overbelasting, het is beter om ze in twee parallel te zetten, de centrale is 70CRU04.

4. Keuze van vermogenstransistors

Vermogenstransistors vormen het hart van elk lasapparaat! De juiste keuze van vermogenstransistors hangt af van de betrouwbaarheid van het hele apparaat. De technologische vooruitgang staat niet stil, er verschijnen veel nieuwe halfgeleiderelementen op de markt en het is vrij moeilijk om deze diversiteit te begrijpen. Daarom zal ik in dit hoofdstuk proberen de basisprincipes van het kiezen van power keys kort te schetsen, bij het bouwen van een krachtige resonante omvormer. Het eerste dat u moet beginnen, is een schatting van de kracht van de toekomstige converter. Ik zal geen abstracte berekeningen geven en ga onmiddellijk naar onze lasomvormer. Als we 160 ampère bij een spanning van 24 volt willen krijgen, dan vermenigvuldigen we deze hoeveelheden met het nuttige vermogen dat onze omvormer moet geven en niet verbranden. 24 volt is de gemiddelde brandspanning booglengte van 6-7 mm, de lengte van de boog in feite -telnosti verandert voortdurend, en bijgevolg varieert de spanning -nie daarop en huidige verandert ook. Maar voor onze berekening is dit niet erg belangrijk! Dus het vermenigvuldigen van deze waarden krijgen 3840 Watt, ongeveer prikinuv converter efficiëntie van 85%, kunt u een macht die door de transistor, dat is ongeveer 4517 watt moet worden gepompt te krijgen. Als je het totale vermogen kent, kun je de stroom berekenen die deze transistors zullen moeten pendelen. Als we het apparaat gebruiken vanaf een 220 volt-netwerk en dan eenvoudig het totale vermogen delen door de netspanning, kunt u de stroom die het apparaat van het netwerk zal verbruiken krijgen. Dat is ongeveer 20 ampère! Veel brieven worden naar mij gestuurd met de vraag of het mogelijk is om een ​​lasmachine te maken zodat deze kan werken vanuit een 12 volt auto-accu. Ik denk dat deze eenvoudige berekeningen alle minnaars zullen helpen om ze te vragen. Ik voorzie een vraag waarom ik het totale vermogen gesplitst op 220 volt, niet 310, die zijn verkregen na gelijkrichting en filteren van de netspanning, is zeer eenvoudig, zodat bij een stroomwaarde van 20 ampère tot 310 Volt te handhaven, moeten we een filter capaciteitswaarde van 20.000 microfarads! En we zetten niet meer dan 1000 uF. Met de magnitude van de huidige soort van uitgewerkt, maar dit mag niet de maximale stroom zijn die door ons transistors is geselecteerd! Nu zijn er in referentiegegevens van veel bedrijven twee parameters van de maximale stroomsterkte gebracht, de eerste op 20 graden Celsius en de tweede op 100! Dus voor grote stromen door de transistor, voor het genereert warmte, maar de verwijderingssnelheid radiator niet voldoende hoog en het kristal kan opwarmen tot de kritische temperatuur en des te sterker wordt verhit, hoe geringer de maximaal toelaatbare stroom, en uiteindelijk kan leiden tot de vernietiging van de aan / uit-toets. Meestal ziet een dergelijke vernietiging eruit als een kleine explosie, in tegenstelling tot een defect in de spanning, wanneer de transistor gewoon stilletjes verbrandt. Daarom concluderen wij, voor de operationele huidige waarde van 20 ampère is noodzakelijk om dergelijke transistors waarvan de bedrijfsresultaten stroom niet minder dan 20 ampère bij 100 graden Celsius te kiezen! Dit vernauwt het gebied van onze zoekopdrachten onmiddellijk tot enkele tientallen vermogenstransistors.
Uiteraard bepaald met stroom mag niet vergeten de bedrijfsspanning in de brugschakeling op transistor spanning niet hoger is dan de voedingsspanning, of eenvoudiger mag niet meer dan 310 volt, AC 220 volt. Uitgaande hiervan kiezen we voor transistors met een toelaatbare spanning van minimaal 400 volt. Velen zullen zeggen dat we onmiddellijk op 1200 zal zetten, zegt dat het veiliger zou zijn, maar het is niet zo, de transistors van een bepaald type, maar kan zeer verschillend in de verschillende voltages zijn! Hier is een voorbeeld: IGBT IR type bedrijf transistors IRG4PC50UD - 600V - 55A, en dergelijke transistors 1200 volt IRG4PH50UD - 1200 V - 45A, en dat niet alle verschillen met gelijke stromen in deze transistoren van verschillende spanningsdaling op de eerste 1,65V, en op de tweede 2.75V! En bij stromen van 20 ampère is extra watt verlies, niet alleen is de kracht die vrijkomt in de vorm van warmte, is het noodzakelijk om te nemen, dan moet je naar de radiator bijna verdubbeld te verhogen! En dit is niet alleen extra gewicht, maar ook volume! En dit alles moet onthouden worden bij het kiezen van power transistors, maar dit is pas de eerste outfit! De volgende stap is het selecteren van de werkfrequentie van de transistoren, in dit geval, de parameters van de transistors worden ten minste gehandhaafd tot een frequentie van 100 kHz! Er is een klein geheim, niet alle bedrijven geven mogelijkheden afsnijfrequentie te werken bij resonantiemodus, normaliter alleen voor de schakelaar, en dat de frequentie van ten minste 4-5 maal hoger dan de afsnijfrequentie van het gebruik van dezelfde transistor in de resonantiemodus. Dit breidt het gebied van onze zoekopdrachten enigszins uit, maar met dergelijke parameters zijn er enkele tientallen transistors van verschillende bedrijven. De meest betaalbare en voor de prijs en beschikbaarheid zijn de IR-transistors. Dit is vooral IGBT maar er is een goede veldeffecttransistoren met een toelaatbare spanning van 500 volt, ze goed werken in dergelijke regelingen, maar zijn niet erg comfortabel in de houder, er geen opening in het huis. Ik zal geen rekening met de parameters van in- en uitschakelen -niya deze transistoren, maar het is ook zeer belangrijke parameters kort zou ik zeggen dat voor de normale werking van de IGBT transistors pauze nodig is tussen het openen en sluiten op alle processen in de transistor te voltooien, ten minste 1,2 microseconden! Voor MOSFET-transistors mag deze tijd niet korter zijn dan 0,5 microseconden! Dat zijn eigenlijk alle vereisten voor transistors, en als ze allemaal worden gehaald, krijg je een betrouwbare lasmachine! Op basis van de hierboven genoemde - de beste keuze is de IR-type transistors bedrijf IRG4PC50UD, IRG4PH50UD, FET IRFPS37N50A, IRFPS40N50, IRFPS43N50K. Deze transistoren werden getest en toonden hun betrouwbaarheid en duurzaamheid bij het werken in een resonante lasinverter. Voor omvormers met laag vermogen waarvan het vermogen niet meer dan 2,5 kW bedraagt, kunt u IRFP460 veilig gebruiken.

5. Beschrijving van de werkzaamheden en methoden voor het instellen van de lasmachineformules.

We gaan naar het elektrische schema. De hoofdoscillator is gemonteerd op de UC3825-chip, het is een van de beste tweetakt-drivers, het heeft alles, beveiliging tegen stroom, spanning, input en output. Tijdens normaal gebruik kan het niet worden verbrand! Zoals te zien is in het ZG-schema, is dit een klassieke push-pull-omzetter waarvan de transformator de eindtrap regelt.

Verstelbare referentiegenerator lasapparaat als volgt: We serveren voedsel en drijft de frequentieregeling weerstand 20-85kGts bereik, het opladen uitgangswikkeling van de transformator TR3 ohm weerstand 56 en kijken golfvorm moet zodanig zijn dat fig.1 zijn

De dode tijd of stap voor IGBT-transistors moet ten minste 1,2 microseconden zijn, als MOSFET-transistors worden gebruikt, kan de stap kleiner zijn, ongeveer 0,5 microseconden. Eigenlijk vormt de stap de frequentie-instellende capaciteit van de driver, en met de details die op het diagram worden aangegeven, is het ongeveer 2 μs. Hierop totdat de aanpassing van de MH is voltooid
De uitgangstrap van BP - de volledige brug resonante vervaardigd op IGBT transistor soort IRG4PC50UD, kunnen deze transistoren in een resonantiemodus werken tot 200 kHz. In dit geval wordt de uitgangsstroom geregeld door verandering van de frequentie van de MO van 35kGts (maximale stroom) naar 60kGts (minimale stroom), en hoewel de resonante brug is moeilijker te vervaardigen en vereist een meer zorgvuldige aanpassing al deze moeilijkheden ruimschoots gecompenseerd betrouwbare werking, hoge efficiency, gebrek aan dynamische verliezen op de transistors, worden de transistoren geschakeld stroomloos, waardoor minimale radiator voor het koelen, is een opvallend kenmerk van de resonantieschakeling - is zelfbeperkend capaciteit. Dit effect wordt eenvoudig uitgelegd, hoe meer laden we uitgangstransformator en is een actief element van de resonante tekenreeks, hoe sterker de veranderende resonantiefrequentie van de keten, en als de last toenemende plaatsvindt met een constante frequentie, een effect automatisch begrenzen de stroom door de belasting, en natuurlijk door de overbruggen!
Dat is waarom het belangrijk is om de eenheid onder belasting aan te passen, dat wil zeggen, om het maximale vermogen van de boog te krijgen met de parameters 150A en 22-24V, moet u verbinding maken met de uitvoer van de equivalente belasting apparaat 0,14-0,16 ohm, en het zoeken naar de frequentie aan te passen resonantie, namelijk dit laadinrichting zou capaciteit en maximale efficiëntie, en dus ook bij kortsluiting modus (KZ), hoewel in het externe circuit vloeit dan de resonantiefrequentie, de spanning nagenoeg tot nul daalt en de stroomafname sotvetstvenno Ik, en de transistors zal niet worden opgenomen in een overbelasting mode! Toch de resonantiekring werkt sinusvormige en knopen stroom is ook sinusvormig, namelijk dl / dt niet groter dan de toelaatbare vormen van transistoren en vereist geen dempers (RC-keten) aan de transistoren tegen dynamische overbelasting of duidelijker uit te steil fronten, ze zullen gewoonweg niet bestaan! Zoals je kunt zien alles lijkt mooi en het lijkt erop dat de bescherming circuit overstroom is helemaal niet nodig, of is alleen nodig tijdens het installatieproces, vergis je niet, omdat de huidige verordening frequentiewijziging wordt uitgevoerd, en er is een kleine pleister op de AFC wanneer de resonantie optreedt bij fout in Op deze plaats kan de stroom door de transistors de toegestane stroom voor hen overschrijden en zullen de transistors natuurlijk branden. En hoewel het heel moeilijk is om specifiek in deze modus te komen, is het heel goed mogelijk, volgens de wet van gemeenheid! Dat is wanneer de huidige bescherming nodig zal zijn!
De volt-ampèrekarakteristiek van de resonante brug heeft onmiddellijk een vallende vorm en het is natuurlijk niet nodig om hem kunstmatig te vormen! Hoewel, indien nodig, wordt de hellingshoek van de VAC gemakkelijk geregeld door een resonante choke. En nog een eigenschap, niet om te praten over dat ik niet kan, en te leren over het zal je schema powershift die in overvloed op het internet te vergeten, het is een schitterend pand - de mogelijkheid om meerdere resonantiekringen draaien op een enkele lading met een maximale efficiëntie! In de praktijk maakt dit het mogelijk om lassen (of andere) omvormers met onbeperkte energie te maken! U kunt een blok ontwerp, waarbij elke eenheid in staat zal zijn om zelfstudie te maken, zal dit de betrouwbaarheid van het gehele ontwerp te verhogen en maken een eenvoudige vervanging van eenheden aan hun exit uit het systeem, en kan een chauffeur run verschillende power units en alle van hen zal werken in fase. Dus het lasapparaat, door mij volgens dit principe gebouwd, geeft eenvoudig een boog van 300 ampère, met een gewicht zonder een koffer van 5 kg! En dit is slechts een dubbele set, je kunt het vermogen onbeperkt vergroten!
Het was een gemakkelijke afwijking van het hoofdonderwerp, maar ik hoop dat het het mogelijk maakte om alle geneugten van het schema van een volledige resonerende brug te begrijpen en waarderen. Nu terug bij het opzetten!
Als volgt geconfigureerd: MH verbinding met de brug, rekening houdend fase (transistoren werken diagonaal); zoeken 12-25V vermogen in de transformator secundaire wikkeling Tr1 omvatten bol na100Vt 12-24V, veranderende frequentie MH bereiken van de helderste luminescentie lamp, in casu 30 -35kHz, dit is de resonantiefrequentie, dan probeer ik in detail uit te leggen hoe de volledige resonantiebrug werkt.
De transistoren in een resonerende brug (zoals in het lineaire) draaien diagonaal, het ziet er tegelijkertijd linksboven en rechtsonder T4 T2, opent op dit tijdstip T3 de rechter en linker LO ny T1 gesloten. Of andersom! In het werk van de resonantiebrug kunnen vier fasen worden onderscheiden. Wat er gebeurt wanneer en hoe de frequentie van schakeltransistor vaak samen met de resonantie -de keten Dr.1- Srez.- Tr.1. Aannemen in de eerste fase van de transistors T3, T1 opent, terwijl ze in een open toestand wordt gedefinieerd MH bestuurder en de resonantiefrequentie 33kGts is 14 microseconden. Op dit moment stroomt de stroom door de Cut. - Др.1 - Тр.1. De stroom in dit circuit neemt eerst toe van nul tot de maximale waarde, en vervolgens, als de condensator Cres oplaadt., daalt tot nul. De resonantiesmoorspoel Drl, in serie verbonden met de condensator, vormt sinusvormige fronten. Indien achtereenvolgens met meren -nansnoy keten omvat een weerstand en verbonden blijkt oscillogrammen -graph stroomvorm, die lijkt op een halve sino -idy. In de tweede fase durende 2 microseconden, gates van transistoren T1, T3 zijn verbonden met een aarde via een weerstand 56 Ohm en de wikkeling van de pulstransformator TS.3, deze zogenaamde "dode tijd". Gedurende deze tijd zijn de capaciteiten van de poorten van de transistoren Tl, T3 volledig ontladen en zijn de transistoren gesloten. Zoals blijkt uit de overgang bovenstaande mo -menthyl van open naar gesloten, bij trazistorov samenvalt met de nulstroom, omdat slice condensator. al opgeladen en stroomt er niet langer doorheen. Daar komt de derde fase - de tranzis-transformatoren T2, T4 worden geopend. Terwijl ze in de open toestand van 14 ms, waarbij tijdsplak condensator., Volledig opgeladen, die een tweede poluperid sinusoïde. De spanning waaraan het segment wordt opgeladen., Afhankelijk van de belastingsweerstand in de secundaire wikkeling Tr.1 en de belastingweerstand lager, de hogere spanning op de slice. Met een belasting van 0,15 Ω kan de spanning over de resonantiecondensator een waarde van 3 kV bereiken. De vierde fase begint, evenals de tweede, op het moment dat de collectorstroom van transistoren T2, T4 tot nul daalt. Deze fase duurt ook 2 keer. Transistors zijn gesloten. Dan herhaalt alles zichzelf. De tweede en vierde fase van de werkzaamheden moeten transistoren in de armen van de brug tijd sluiten voordat het volgende paar wanneer de tweede en vierde fase, minder tijd voor volledige sluiting van de geselecteerde tran -zistorov nodig zullen zijn, ontstaat door stroompuls vrijwel KZ-de hoogspanning, terwijl de gevolgen zijn voorspelbaar, gewoonlijk branden volledig schouder (bovenste en onderste transistors), plus silo -voy brug, plus een kurk uit een buurman! :-))). Voor transistors Toegepast op mijn schema, "dode tijd" mag niet minder dan 1,2 microseconden zijn, maar houd er rekening -vaya variatie van parameters, ik bewust steeg het naar 2 microseconden.
Opgemerkt zij nog een zeer belangrijke zaak, alle elementen van de resonante brug invloed op de resonantiefrequentie en de vervanging van één van hen, of het een condensator, spoel, transformator of transistors voor maximale efficiëntie, moet worden bijgestuurd de resonantiefrequentie! Op het diagram heb ik de waarden van inductanties gegeven, maar dit betekent niet dat je door het plaatsen van een throttle of een transformator van een ander ontwerp met een dergelijke inductantie, de beloofde parameters krijgt. Het is beter om te doen wat ik aanbeveel. Zal goedkoper zijn!
Hoe de resonantiebrug werkt, in het algemeen, het lijkt duidelijk, nu zullen we uitzoeken wat, en een voldoende belangrijke functie wordt uitgevoerd door de resonantie choke-gerelateerde Dr.1
Als bij de eerste aanpassing de resonantie veel lager is dan 30 kHz, geen paniek! Eenvoudig, wordt de ferrietkern Drl., Iets anders, gemakkelijk gecorrigeerd door de toename van de niet-magnetische spleet, worden het afstemproces en de nuances van het ontwerp van de resonantiekracht Dr.1 hieronder in detail beschreven.
Het belangrijkste element van de resonantiekring resoneert inductor al.1, de kwaliteit van de productiecapaciteit hangt inverter geven aan de belasting en resonantiefrequentie van de gehele transducer! Bevestig de choke tijdens het voorinstellen zodat deze kan worden verwijderd en gedemonteerd om de opening te vergroten of verkleinen. Het punt is dat de ferrietkernen die ik gebruik altijd verschillend zijn en dat het nodig is om elke keer de gasklep af te stellen door de dikte van de niet-magnetische opening te veranderen! In mijn praktijk, om identieke outputparameters te krijgen, moest ik de spelingen wijzigen van 0,2 tot 0,8 mm! Root beter 0,1mm locat -dit rezornans gelijktijdig meten uitgangsvermogen als Lakes -nansnaya frequentie onder 20kHz en de uitgangsstroom niet groter is dan 50-70A, is het mogelijk om het gat verhoog op de 2- 2,5 keer! Alle aanpassingen aan de gasklep mogen alleen worden uitgevoerd door de dikte van de niet-magnetische opening te veranderen! Verander het aantal beurten niet! Gebruik als pads om alleen papier of karton te gebruiken nooit synthetische films, ze gedragen zich onvoorspelbaar, ze kunnen smelten of zelfs verbranden! Met deze parameters in schema smoorspoel inductiviteit benadering moet 88-90mkG met een tussenruimte van 0,6 mm, 12 draadwindingen PETV2 diameter van 2,24mm. Nogmaals, ik kan de parameters alleen herhalen door de dikte van de opening te veranderen! De optimale frequentie van resonantie van ferrieten met 2000nm permeabiliteit in het bereik van 30-35 kHz, maar dat betekent niet dat ze niet onder of boven werkt, zal een verlies enigszins afwijken. De kern van de gashendel kan niet door een metalen beugel worden samengetrokken, in het gebied van de opening wordt het metaal van de beugel erg heet!
Volgende - een resonante condensator, niet minder belangrijk detail! In de eerste ontwerpen heb ik de K73 -16B geplaatst, maar ze hebben minstens 10 stukjes nodig, en het ontwerp blijkt vrij omvangrijk te zijn, hoewel redelijk betrouwbaar. Nu zijn er import bedrijf condensatoren WIMA MKP10, 0,22x1000V - zijn speciale condensatoren voor hoge stroom, het zeer betrouwbaar, heb ik ze alle 4 stukken, plaats praktisch niet te bezetten en niet verwarmd at all! U kunt condensatoren van het type K78-2 0.15x1000V aanbrengen, ze hebben 6 stuks nodig. Verbind in twee blokken van drie parallel, het blijkt 0,225x2000V te zijn. Ze werken normaal, ze warmen zichzelf niet veel op. Of gebruik condensatoren die zijn ontworpen om te werken in inductiefornuizen, zoals MKP uit China.
Nou ja, een beetje uitgezocht, je kunt verder gaan met verdere aanpassingen.
We veranderen de lamp naar een krachtigere en naar een spanning van 110V, en we herhalen alles opnieuw, waarbij we geleidelijk de spanning opvoeren tot 220 volt. Als alles werkt, zet dan de lamp uit, sluit de power diodes aan en choke Dr.2. Met de uitgang van het toestel de regelweerstand weerstand 1 ohm x 1 kW verbinden en herhalen wij eerst meten van de spanning over de belasting aanpassen van de resonantiefrequentie, op dit punt in de weerstand wordt de maximale spanning op de frequentieverandering in beide richtingen, wordt de spanning verlaagd! Als alles correct is gemonteerd, is de maximale spanning op de belasting ongeveer 40V. De stroom in de belasting is ongeveer 40A. Het is niet moeilijk te berekenen macht 40x40 verkrijgen 1600w, verder reduceren van de belastingsweerstand wijzigt de resonantiefrequentie regelweerstand kan de huidige swing alleen verkregen bij de resonantiefrequentie voor die verbinding een voltmeter over de belasting door het variëren van de frequentie en spanning MH vind max. De berekening van resonantiecircuits wordt in detail beschreven in (6). Op dit moment kan de vorm van de spanning over de resonantiecondensator zien dient de correcte sinusgolf amplitude tot 1000 volt. Met een afname van de belastingsweerstand (toename van het vermogen) neemt de amplitude toe tot 3 kV, maar de spanningsvorm moet sinusvormig blijven! Dit is belangrijk als er een driehoek, waardoor de gebroken houder of sluit de resonante inductorwikkeling zowel ongewenst! Bij de nominale waarden die op het circuit worden aangegeven, zal de resonantie ongeveer 30-35 kHz zijn (sterk afhankelijk van de permeabiliteit van ferriet).
Nog een belangrijk detail, om de maximale stroom in de boog te krijgen, moet je de resonantie op de maximale belasting aanpassen, in ons geval, om een ​​stroom in de boog van 150A te verkrijgen, zou de belasting tijdens het afstemmen 0,14 ohm moeten zijn! (Dit is belangrijk!). De spanning op de belasting, bij het instellen van de max stroom moet 22-24V zijn, dit is de normale boogbrandspanning! Dienovereenkomstig zal het vermogen in de boog 150x24 = 3600W zijn, dit is genoeg voor de normale verbranding van de elektrode met een diameter van 3-3,6 mm. Je kunt bijna elk stuk ijzer lassen, ik heb de rails gelast!
Aanpassing van de uitgangsstroom wordt uitgevoerd door de frequentie MF te wijzigen.
Bij toenemende frequentie gebeurt het volgende, eerst: de verhouding van de pulsduur tot de pauze (stap); ten tweede: de converter gaat uit van resonantie; en de choke van de resonantie transformeert in een choke, dat wil zeggen, de weerstand ervan wordt direct frequentie-afhankelijk, hoe hoger de frequentie - hoe groter de inductieve reactantie van de choke. Uiteraard leidt dit alles tot een afname van de stroom door de uitgangstransformator, in ons geval veroorzaakt de frequentieverandering van 30 kHz naar 57 kHz een stroomverandering in de boog van 160A naar 25A, 6 keer! Als de frequentie automatisch wordt gewijzigd, dan is het mogelijk om de boogstroom in het lasproces te regelen. Dit principe wordt geïmplementeerd in de "hot start" -modus, de essentie is dat voor alle waarden van de lasstroom, de eerste 0,3s van de stroom maximaal zal zijn! Dit maakt het mogelijk om de boog gemakkelijk te ontsteken en te behouden bij lage stromen. De thermische beschermingsmodus is ook georganiseerd op automatische frequentieverhoging wanneer de kritieke temperatuur wordt bereikt, wat natuurlijk zorgt voor een soepele vermindering van de lasstroom tot de minimumwaarde zonder plotselinge uitschakeling! Dit is belangrijk, want er is geen krater, zoals vanaf een scherpe onderbreking van de boog!
Maar in het algemeen, dan zonder deze lotions die je kunt missen, werkt alles heel gestaag, en als je zonder fanatisme werkt, dan warmt het apparaat niet meer dan 45 graden Celsius op en de boog onder welke modus dan ook licht op.
Beschouw vervolgens de regeling van bescherming tegen overstroom, zoals hierboven vermeld is het noodzakelijk alleen op het moment van plaatsen, en ten tijde van de aanpassing kortsluiting wijze resonantie, wanneer deze stand zalipnet elektrode! Zoals te zien is verzameld 561LA7 De regeling is een soort vertragingslijn vertraging opname 4mks aan sluiting 20ms, de opname van het uitstel van vlamboogontsteking in elke modus, zelfs wanneer het kortsluiting stand samenvalt met de resonantiefrequentie!
Het beveiligingscircuit is ingesteld op max stroom in het primaire circuit, ongeveer 30A, tijdens het afstemmen is het beter om de beveiligingsstroom te verlagen tot 10-15A, hiervoor in het beschermingscircuit in plaats van de weerstand 6k zet 15k. Als alles werkt, probeer dan de boog op een soort clip te branden.
Hieronder zal ik proberen uit te leggen waarom de verminderde regeling bescherming is niet effectief op het moment van de reguliere -op het werk, het feit dat de maximale stroom in de primaire wikkeling van de transformator is volledig afhankelijk van het ontwerp van de resonerende inductor, of meer bepaald van het gat in de magnetische kern van de reactor, en dat we niet doen in de secundaire wikkeling, de stroom in de primaire kan de maximale stroom van de resonantieketen niet overschrijden! Vandaar de conclusie -bescherming afgestemd op de maximale stroom in het primaire circuit van de transformator kan alleen wanneer rezonanansa werken, maar waarom hebben we op dit moment? Niet alleen de transistoren tegelijk overbelasting bij kortsluiting stand samenvalt met de resonantiefrequentie, en natuurlijk in geval, wanneer wordt aangenomen dat gelijktijdig verbrand rezononsnaya keten en een transformator, dan natuurlijk dergelijke bescherming noodzakelijk is, namelijk voor dat ik het en omgezet in de regeling van de begin toen hij experimenten uitvoerde met verschillende transistors en verschillende ontwerpen van smoorspoelen, transformatoren, condensatoren. En het kennen van de onderzoekende geest van onze mensen die niet geloven wat er geschreven, en zullen hun mp schudden - ry, spoelen, condensatoren zet alles wat ik had verlaten, ik denk dat is niet voor niets! :-))) Er is nog een belangrijk ding, het maakt niet uit hoe je het opzetten van de verdediging, één voorwaarde, 9 voet Uc3825 chips moeten geleidelijk toenemende spanning, gewoon een snelle rand 0-3 (5), dit inzicht, Ik was verschillende krachttransistors waard! En nog een tip:
- het is beter om de afstemming te starten als er geen opening in de resonantiesmoorspoel aanwezig is, dit zal onmiddellijk de kortsluitstroom in de uitgangswikkeling op het niveau van 40-60A beperken, en dan geleidelijk de opening en dienovereenkomstig de uitgangsstroom vergroten! Vergeet niet om de resonantie telkens bij te stellen, met toenemende speling zal het in de richting van toenemende frequentie gaan!
Hieronder temperatuurbeveiligingscircuit Fig.2 een warme start en boogstabilisator figuur 3, hoewel de recente ontwikkelingen ik niet zet thermische en verlijmd op de diodes en de voedingstransformator wikkelingstemperatuur schakelaars 80 ° -100 ° C, sluit ze alle in serie en schakel extra hoogspanningsrelais uit, eenvoudig en betrouwbaar! En de boog bij 62B op XX, ontbranden gemakkelijk en voorzichtig, maar de opname van het circuit "hot start" om kortsluiting mode te vermijden - response! Daarover werd het hierboven gesproken.

Het is een klassieke schema van "hot start" en antiprigara, werkt - meet de uitgangsspanning en wordt alleen ingeschakeld op het moment dat de boog brandt, dat wil zeggen in het bereik van 10 -28V, op dit punt in de boog stroom wordt geleverd aan de regelaar die u hebt geïnstalleerd, de rest van de tijd in tijdstip van ontsteking breekt of wanneer een grote druppel gesmolten metaal en probeert de elektrode lassen wordt de stroom automatisch verhoogd of totdat de maximum of een vooraf gekozen werkwijze ontwerpen. Gewoonlijk top van een 50% overmaat instelbare weerstand R te geven parallel met de lichtgevoelige koppelaar ingeschakeld. Het tijdstip waarop de verhoogde stroom wordt ingeschakeld, wordt gegeven door de capaciteit van de condensator C.
Durf, probeer! Ik heb drie maanden experimenteren, dan spugen, nam een ​​pen en telde alles op papier, alle kracht, alle modes, alle pauzes neobhodimyo voor transistors, weer spuwde, en componeerde zijn plan! Uiteraard rekening houdend met al hun prestaties! In het boek, weet ik niet formules en berekeningen geven, geef ik een kant-en vast patroon, en als alles wordt gedaan zoals het is geschreven, wordt 100% van de machine werken! Ik wil de aandacht te besteden aan slechts één, maar zeer belangrijk detail, heb ik gesolliciteerd ferriet binnenlandse producent (Belotserkovskaya), ze moeten worden gecontroleerd, ongeveer 50% van de permeabiliteit niet juist is, kiest de kernen met dezelfde permeabiliteit is niet moeilijk, een gewone ohmmeter weerstand 2000nm merk ferriet rond 10k moet je, als meer dan dit is een ander ferriet! Bijgevolg zullen alle winden data verschillend zijn, maar de toegestane variatie van plus of min 5kOm, maar het is wenselijk dat het paar waren hetzelfde! De ferrieten van 2500HMC met een vergelijkbare doorsnede werken goed, de saaie gegevens kunnen niet worden gewijzigd. Zoals blijkt uit talrijke tests, kan stroom trans -formator afblazen op verschillende kernen - W-vormig, U, G-afbeelding misfit, ringsets. De belangrijkste voorwaarde - het niet lager is dan de permeabiliteit 3000NMS 2000 nm en niet meer, en een voldoende dwarsdoorsnede - ten minste 700 mm vierkant! Met dergelijke toleranties kan het aantal beurten niet worden gewijzigd, de resultaten zijn acceptabel. Het product mijn runs voor 2 jaar, in alle omstandigheden, winter (20S), de zomer (+ 40 ° C), geprobeerd om staal te maken van 0,8 mm tot 15 mm, waren er geen problemen.
En toch, is het noodzakelijk om rekening te houden met de parasitaire inductie, dat wil zeggen de poorten moeten een minimale kabellengte te gaan, in de poorten van de macht transistors per se zetten biplate soort zener KS213, zonder dat ze allemaal burn-out op het moment, TS.3 transformator in de onmiddellijke nabijheid van de macht bij het PCB layout transistoren, transistoren niet naar de isolatie pads moeten radiatoren worden geïsoleerd van elkaar, nam ik de radiator Pentium, en het in drie delen, gelijmd met epoxy, ontvang ik een blok van drie iso th e gedeelte, uiteraard met een ventilator, een oppervlakte van ongeveer 600sm2, deze kop hebben zelfs bij maximale stroom, output diodes Sadilov dezelfde koellichaam (slechts een stuk) en een ventilator, zij sterk worden verwarmd, maar hun toelaatbare temperatuur van 170 graden! Tijd, terwijl I elektrode voldoende is afgekoeld, gemeten ik de temperatuur van het thermokoppel in de zware nameryal ongeveer 105 graden, rekening houdend met de thermische weerstand knooppunt-zaak 125-130 graden op een chip, die zeer acceptabel! Verder is de resonante inductor aan zodat er een luchtspleet tussen de windingen wind, anders de onmiddellijke afbraak en kortsluiting tussen de bochten, het is waar niets verschrikkelijk niet in gevaar komt alleen keldert vermogen, kan je de wind door de dikke draad. Structureel transformator en twee smoorspoel als volgt uitgevoerd: vastgelijmd aan het frame van een dunne glasvezel (geen schochek) past over de doorn en bengel, worden de wikkelingen elkaar gehouden met epoxy, resonante stikken een beetje verwarmd, machtstransformator ook (Toch 160A), is beter in een licht blazen te zetten, I nameryal 65 graden!
In plaats van een relais te lanceren, had ik een thyristor in het eerste apparaat, maar dit heeft geen enkele invloed op de werking, de thyristor klikte niet echt :-).
Het relais wordt gestart met één keer inschakelen van de transformator, het is ergens 12V, vandaar dat vanaf deze procedure 12V-werking, 30A-250VAC wordt geschakeld!
Hieronder staan ​​de grafieken die ik heb verkregen op een ballast-reostaat met een weerstand van 1,1 Ohm en een vermogen van 5 kW.
Groen geeft de dynamische stroom-spanningskarakteristiek van de elektrische boog in de lucht aan.

De verandering in de I-VC-helling van de frequentie, de experimenteel verkregen curven met een opening in de resonantiesmoorspoel van 0,5 mm. Wanneer de opening in de ene of de andere richting verandert, verandert de helling van alle curves overeenkomstig. Met toenemende ruiming worden de I-V-kenmerken vlakker, de boog stijver! Zoals uit de verkregen grafieken te zien is, kan door het vergroten van de spleet een voldoende stijve VAC worden verkregen. En hoewel de eerste sectie er als een steil dalende uit zal zien, kan een PSU met zo'n I-V-karakteristiek al worden gebruikt met een halfautomatisch C02-apparaat als de secundaire winding wordt teruggebracht tot 2 + 2 slagen.

6. Nieuwe ontwikkelingen en een beschrijving van hun werk.

Hier zijn de grafieken van mijn laatste ontwikkelingen en opmerkingen hierover.